二級吸收塔與原一級吸收塔均為空塔結構，為鋼結構圓筒體，內襯玻璃鱗片。一級吸收塔正常液位為12.2米，新建二級吸收塔正常液位控制在9.0米左右。正常運行時(shí)，石膏漿液強制循環(huán)泵的間斷運行，一二級吸收塔的漿液濃度和PH值基本保持一致，漿液的PH值控制在5.2～5.6的范圍內。

二級吸收塔采用噴淋塔，漿液循環(huán)泵將吸收塔漿池內的吸收劑漿液循環(huán)送至噴嘴，對煙氣進(jìn)行洗滌凈化并吸收煙氣中的SO2。漿液循環(huán)泵按照單元制設置(每臺循環(huán)泵對應一層噴淋層)，二級吸收塔設三層噴淋層，不設備用泵。二級吸收塔漿液循環(huán)泵與電機采用直聯(lián)傳動(dòng)方式。循環(huán)泵及進(jìn)口閥門(mén)能夠在控制室進(jìn)行自動(dòng)開(kāi)啟和關(guān)閉。循環(huán)泵為離心泵，按40000ppm的氯離子濃度進(jìn)行選材。泵殼、葉輪、前后護板材料為A49(或Cr30A)。漿液循環(huán)泵配有油位指示器、機械密封、聯(lián)軸器罩和泄漏液收集設備等其他附件。漿液循環(huán)泵機械密封采用SiC，并適應沖洗水0.2～0.4MPa的要求。漿液循環(huán)泵采用全金屬泵(圖2  雙塔系統DCS控制畫(huà)面)。新增1臺氧化風(fēng)機作為備用，單臺流量6306m3/h，壓升137kPa(表1  設備技術(shù)規范)。由于氧化空氣量的增加，需要對原有的氧化空氣管道進(jìn)行更換。氧化風(fēng)機及其附屬設備能由DCS實(shí)現順序控制。

脫硫吸收塔氧化風(fēng)機選型，針對氧化風(fēng)機的選型其實(shí)與羅茨風(fēng)機的選型是一樣的，也是要看需要的風(fēng)量和風(fēng)壓這兩個(gè)參數，所以在使用氧化風(fēng)機的時(shí)候，我們需要根據脫硫系統的需求來(lái)計算著(zhù)兩個(gè)參數。

脫硫系統中脫硫吸收塔氧化風(fēng)機選型，其中壓力的計算與曝氣風(fēng)機的方式類(lèi)似，主要是根據脫硫塔或者是吸收塔內的液體密度與深度。

3 兩級吸收塔設備運行方式的探索試驗

#3脫硫一級吸收塔系統配備3ⅠA、3ⅠB、3ⅠC、3ⅠD四臺漿液循環(huán)泵、3ⅠA、3ⅠB、3ⅠC氧化風(fēng)機;二級吸收塔系統配備3ⅡA、3ⅡB、3ⅡC三臺漿液循環(huán)泵、3ⅡA、3ⅡB氧化風(fēng)機。為探索脫硫吸收塔系統的節能運行方式，行了漿液循環(huán)泵運行方式的試驗探索(表2  工況一、表3 工況二)。試驗選取機組負荷相同、原煙氣濃度接近的時(shí)間段，確保試驗結果偏差在較小范圍。

工況一的吸收塔設備運行方式：一級吸收塔3ⅠA、3ⅠC、3ⅠD三臺漿液循環(huán)泵，二級吸收塔3ⅡA、3ⅡC兩臺漿液循環(huán)泵運行。

工況二的吸收塔設備運行方式：一級吸收塔3ⅠC、3ⅠD兩臺漿液循環(huán)泵，二級吸收塔3ⅡC一臺漿液循環(huán)泵運行。

2015年5月20日19:00開(kāi)始，#3機組負荷268MW，機組負荷穩定，脫硫系統參數無(wú)異常，進(jìn)行了相同機組負荷下的兩種工況試驗，運行參數統計表如下：

試驗結論：由試驗數據可以看出，在機組負荷及PH值運行穩定的情況下，通過(guò)運行操作手段，進(jìn)行節能調節，停止兩臺漿液循環(huán)泵，運行參數仍能達標排放(當地二氧化硫排放標準為低于200  mg/Nm3)，環(huán)保指標控制相對安全;因此，在確保設備安全運行及環(huán)保參數達標排放的前提下，采用改變設備運行方式的調節手段達到節能目的是可以實(shí)現的(圖3  試驗過(guò)程中的DCS畫(huà)面及設備運行方式)。